Buletin_stiintific_nr28 - Документ PDF
Документи
Стенограма buletin_stiintific_nr2_2008
ТЕХНІЧНО-БУДІВЕЛЬНИЙ УНІВЕРСИТЕТ В БУХАРЕСТІ
БУДІВЕЛЬНИЙ ТЕХНІЧНИЙ УНІВЕРСИТЕТ
Реакція однорівневих споруд, обладнаних амортизаторами з різаниною в сейсмічних умовах Румунії, - Ghindea Cristian. 5
Зв'язок між управлінням якістю в будівництві та зниженням ризиків
Прогнозування дорожнього покриття за допомогою чисельних методів Богдан Тудор, Родіан Снтіє. 32
Моделі фундаменту для грубого одягу. Василь рогівка. 41
Оцінка якості води в прибережних районах Олександра Crmizoiu. 51
Створення бази даних кадастрової інформаційної системи з Республіки МолдоваНісторія Лівія. 59
Оцінки випробуваннями на опір термомеханічних напружень сплавів для аерокосмічних конструкцій - Індіра Андрееску. 67
Зменшення викидів від екологічних двигунів для вантажних автомобілів та будівельної техніки (I) Srbu Laureniu. 74
Вплив гармонічного вмісту струмів на навантаження, допустиме для електричних провідників Mircea Roca. 82
Фізична модель спалення частинок суспензії тирси Іоана Мого. 97Гідравлічне моделювання каналізаційної мережі. Приклад: муніципалітет Бузу
Александру Лунгу, Віктор Октавіан Лука. 105
Моделювання та оптимізація рішень для наукового управління діяльністю
оператор каналізаційного водопостачання - Клаудіу Албу. 111
Науковий бюлетень UTCB № 2 2008 5
Реагування конструкцій з рівнем, обладнаним амортизаторами з різаниною в сейсмічних умовах Румунії
Одноповерхові будівлі, наділені налаштованими демпферами маси Сейсмічна реакція на румунський стан землетрусу
Крістіан Гіндеа, асистент. ун-т. інженер, Технічний університет будівництва Бухареста, Відділ міцності матеріалів, e-mail: [email protected]
Для того, щоб отримати прийнятний рівень будівельних характеристик, у разі сейсмічного руху в звичайній конструкції використовується здатність опорової конструкції поглинати та розсіювати енергію. Це розсіювання енергії не відбувається
він може виробляти без визнання певного ступеня деградації структури. Прикладом може бути зовнішній вигляд пластикових стиків на кінцях балок і на підставах колон, елементів, які також відігравали важливу роль у системі для
приймаючи гравітаційні навантаження. У всьому світі все більше будівель
призначений витримувати сейсмічну дію з використанням відносно нової концепції, а саме введення в конструкцію спеціальних пристроїв з роллю поглинання/або розсіювання енергії, індукованої в сейсмічній демікації конструкції. Налаштований демпфер маси (TMD - Tuned Mass Damper) потрапляють до категорії спеціальних пристроїв. В інших країнах ці пристрої успішно використовуються для зменшення вібрацій конструкцій з динамічною реакцією, що характеризується внеском певного режиму вібрації [1]. Мета дослідження - відстеження реакції
конструкції, обладнані системами демпфування з масою, наданою за особливих умов з огляду на сейсмічність румунської території Через необхідність забезпечити демпфуючий пристрій режимом вібрації
переважно структури [2] аналізували трирівневі структури, які еквівалентні трьом системам з 1 GLD.Динамічні характеристики систем з 1GLD визначали відповідно до динамічних характеристик мікробів.
Для отримання розумного рівня продуктивності для звичайної сейсмічної конструкції використовуються амортизаційні та дисипаційні здатності бічно стійкої конструкції. Це допускає певний ступінь погіршення конструкції. Таким прикладом є
зовнішній вигляд пластикових петель у балках та біля основи колон, елементів, що мають важливу роль у підтримці гравітаційних навантажень. Прилади з налаштованою масовою заслінкою (TMD) можуть розсіювати енергію, спричинену землетрусом
бути включеними в цю спеціальну категорію приладів. В інших країнах ці пристрої успішно використовувались для інструктажів із зменшення вібрації з динамічною реакцією, що характеризується одним періодом вібрації [1]. Ця робота спрямована на отримання динамічної реакції будівель, оснащених демпферами з налаштованою масою, на особливі умови землетрусів у сільській місцевості Румунії. до щастя з переважаючим періодом вібрації
з конструкцій [2] були проаналізовані три одноповерхові будівлі. Всі будівлі були змодельовані як система SDOF. Динамічні характеристики систем SDOF були обрані відповідно до динамічних характеристик розглянутих землетрусів. Для характеристики реакції ми взяли наступні випадки: - конструкція без демпферної системи була прирівняна до системи SDOF (рис. 1.1),
6 Науковий вісник UTCB №2 2008
Рис. 1.1 Система з 1 системою GLDSDOF Рис. 1.2 Система 2 GLD (1 система GLD +
амортизатор з налаштованою масою) Система двох DOF (система SDOF + TMD)
Для характеристики відповіді були розглянуті: - структура системи демпфування, еквівалентна системі з 1 ступенем динамічної свободи (рисунок 1.1), і
- структура з TMD, еквівалентна системі з двома ступенями свободи (рисунок 1.2). Ступінь свободи, що відповідає початковій системі, і другий ступінь свободи, що відповідає системі демпфування.Рішення цієї задачі починалося з рівняння динамічної рівноваги, характерної для системи з 1 GLD, і, відповідно, з половинних рівнянь системи із заданою масою [3]. динамічний баланс для 1 GLD:
() () () () tuMtKxtxCtxM g&&&&& = ++ (1.1) Система рівнянь динамічної рівноваги для 2GLD: - для вторинної системи:
- для основної системи:() () () () () () tuMtyktyctKxtxCtxM gdd &&&&&&& =++
дмМ, - маса базової системи, відповідно, маса демпферної системи;
dcC, - коефіцієнт загасання системи
баз відповідно амортизаційної системи;
dkK, - жорсткість базової системи i,
відповідно, жорсткість системи демпфування; () () () txtxtx, &&& - прискорення, швидкість і зміщення
відносно відповідає базовій системі; () () () tytyty, &&& - прискорення, швидкість та переміщення
відносно відповідає системі
- структуру з TMD прирівнювали до двох DOF. Один ступінь свободи замінює початкову систему, а другий DOF - систему гасіння. Відповідь була отримана, починаючи з
рівняння руху SDOF та, з рівнянь системи руху для системи Two-DOF [3] відповідно, рівняння руху для системи SDOF:
() () () () tuMtKxtxCtxM g &&&&&& = ++ (1.1) Рівняння системи руху для системи Two-DOF:
- для вторинної системи:() () [] () () () tumtyktyctxtym gdddd &&&&&&&& =+++
(1.2) - для основної системи:
дмМ, - маса основної системи
і, маса амортизаційної системи, відповідно;
dcC, - коефіцієнт затухання
основна система та коефіцієнт демпфування демпферної системи відповідно;
dkK, - жорсткість основної системи та,
жорсткість демпферної системи відповідно;
() () () tytyty, &&& - відносне прискорення, швидкість та зміщення демпфування
Науковий бюлетень UTCB № 2 2008 7
() буксир && - прискорення місцевості.
Розв'язування рівнянь динамічної рівноваги проводили за допомогою поетапного методу інтеграції диференціальних рівнянь Ньюмарка [4] .Для інтегрування було розглянуто лінійне прискорення.,
та відповідні параметри, характерні для методу інтеграції Ньюмарка, були такими: