Встановлення фундаментних рішень за допомогою класичних випробувань (буріння та лабораторний аналіз) та

У цій роботі представлено успішне використання двох методів для створення оптимальних фундаментальних рішень з технічної та економічної точки зору для будівлі, призначеної для готелю, що складається з двох корпусів: корпусу із забудованою поверхнею 560 м2, з висотним режимом D + P + 8 ... 9E і корпусом із забудованою площею 430 м2, з висотним режимом Підвал, обидва розташований на комплексі глинистої та жирної глини, з великими набряками та стяжками.

встановлення

1. Методи розслідування

Беручи до уваги важливість будівництва та дані про місцезнаходження, отримані в результаті попередніх обстежень, проведених в околицях, було визнано необхідним визначити фізико-механічні характеристики земельної ділянки фундаменту, виконати механічне буріння діаметром 4 "до дна площі та два динамічних проходки. з конусом, до глибини 14 м над рівнем землі.

Враховуючи глибину, на якій передбачається будувати фундамент будівельних тіл, було прийнято рішення збирати не порушені зразки з інтервалами, меншими за стандартні, щоб отримати більше інформації про шари в цьому інтервалі.

2. ІНТЕРПРЕТАЦІЯ РЕЗУЛЬТАТІВ

2.1. З інтерпретації результатів динамічного проникнення та лабораторних випробувань, проведених на зразках, відібраних з нагоди проведення обстежень, можна сказати наступне:

2.1.1. На поверхні шар земляних засипок товщиною 1,50 м.

2.1.2. Під шаром засипань є шар сірої запиленої глини, пластикової вартуози, з мішками з піском, на глибині 2,30 м над рівнем землі.

2.1.3. Далі - шар товстої сірої пластикової глини зі слабкими фізико-механічними характеристиками на глибині до 3,00 м від землі. Характеризується пористістю 51,70%, індекс пор має значення 1,07, об'ємну масу при природній вологості 17,93 кН/м3 і сухий стан 13,05 кН/м3.

2.1.4. Далі йде шар жирної пластикової глини. Беручи до уваги значення характеристик, отриманих в результаті лабораторних досліджень (пористість, індекс пор і суха маса), а також динамічні проникнення (кількість ударів), цей шар диференціювали у два шари, з дуже різними фізико-механічними характеристиками, тому:

• Від 3,0 м до глибини 4,30 м. Цей шар має слабкі фізико-механічні характеристики, відповідно через a ДУЖЕ ВИСОКА ПОРОЗНІСТЬ близько 53… 55%, індекс пор зі значенням 1,18, об’ємна вага при природній вологості 17,5 кН/м3 і в сухому стані 12,4 кН/м3. Також кількість ударів коливається в межах 3… 7 шт.

• Від 4,30 м до глибини 5,60 м фізико-механічні характеристики значно покращуються, завдяки чому ПОРОЗНІСТЬ стає меншим зі значеннями близько 44,4%, індекс пор досягає значення 0,80, об'єм сухої маси 15,0 кН/м3 і кількість ударів при значеннях від 9 ... 12 шт. Фізико-механічні характеристики цих шарів представлені в Таблиця 1.

Розрахункові значення фізико-механічних характеристик шарів

Значення, позначені (*), були визначені на основі інтерпретації результатів динамічного проникнення методом Аполлонії та U.S.D.M.S.M.

2.1.5. Далі - шар запиленої сірої пластикової глини з хорошими фізико-механічними характеристиками на глибині 6,80 м від свердловини.

2.1.6. Під цим шаром знаходиться шар насиченого глинисто-піщаного пилу, що має хороші фізико-механічні характеристики (визначаються динамічними проникненнями), на глибину 7,60 м від землі.

2.1.7. Далі був перехоплений шар крупного піску, коричнево-жовтого кольору, з рідкісним гравієм, у щільному стані, до глибини 11,50 м над рівнем землі, де був знайдений базовий шар, сіра мергельна глина, пластика вартуози.

2.2. Підземні води були перехоплені на глибині 2,30 м і стабілізовані на глибині 1,70 м над рівнем землі. З аналізів, проведених Лабораторією якості води в Управлінні водних ресурсів Прут Яссі для зразків, відібраних при бурінні, підземних водах проявляє слабку сульфатну агресію на бетоні, що з ним контактує.

3. РОЗРАХУНОК ЗЕМЛІ ФОНДУ

Беручи до уваги характеристики будівельних тіл, фізико-механічні властивості шарів на майданчику, а також положення STAS 3300/2-85 та нормативного GP014-97, величини пластичного та критичного тиску були розраховані в декількох гіпотезах. Висота підвального поверху була оцінена приблизно на 1,65 м нижче висоти поточного рельєфу та висота балок фундаменту близько 1,50 м, що призвело до мінімальної глибини фундаменту з висоти поточної місцевості близько 3,15 м, так всередині шару жирної глини.

3.1. Припускаючи прямий фундамент в шарі жирна пластикова глина з дуже високою пористістю, розташована на глибинах 3,0… 4,30 м від рівня землі для пластичного та критичного тисків були отримані такі значення:

3.1.1. У випадку будівельної інфраструктури мережі залізобетонних фундаментних балок, значення пластичних та критичних тисків, залежно від ефективної глибини фундаменту порівняно з рівнем підлоги підвалу, представлені в таблиця 2.

3.1.2. У гіпотезі передачі на землю навантажень від надбудови за допомогою залізобетонної стяжки значення пластичного та критичного тисків стають: Ppi = 140 кПа; Pcr = 170 кПа.

3.2. Припускаючи прямий фундамент у шарі жирна пластикова глина з низькою пористістю, розташована на глибинах 4,30… 5,60 м від рівня землі значення пластичного та критичного тиску змінюються залежно від режиму передачі на землю навантажень від надбудови, як показано нижче:

3.2.1. Припускаючи склад будівельної інфраструктури із мережі залізобетонних фундаментних балок, значення пластичних та критичних тисків, залежно від ефективної глибини фундаменту порівняно з рівнем підлоги підвалу, представлені в таблиця 3.

3.2.2. В гіпотезі передачі на землю навантажень від надбудови за допомогою залізобетонної стяжки значення пластичного та критичного тисків стають: Ppi = 240 кПа; Pcr = 280 кПа.

3.3. Припускаючи передачу на землю навантажень від надбудови за допомогою баластної подушки товщиною не менше 1,0 м, розміщеної на шарі вартоозової пластикової глини з низькою пористістю, розташованому на глибинах 4,30 ... 5,60 м:

3.3.1. У випадку складання інфраструктури із мережі залізобетонних фундаментних балок, що спираються на баластну подушку, значення тисків представлені в таблиця 4.

3.3.2. У гіпотезі про передачу на землю навантажень від надбудови за допомогою залізобетонної стяжки, яка спирається на баластну подушку, значення пластичного та критичного тиску стають: Ppi = 300 кПа; Pcr = 400 кПа.

4. ФОНДОВІ РІШЕННЯ ДЛЯ КОНСТРУКЦІЙ

Беручи до уваги характеристики шарів у розташуванні та склад конструкції двох кузовів з дуже різними режимами висоти (одне тіло з Підвалом, а інше тіло з Підвалом + Перший поверх + 8… 9 поверхів), необхідні такі заходи:

4.1. Укладання розрахунків між двома будівельними органами.

4.2. Що стосується фундаменту конструкції, пропонується кілька фундаментальних рішень, таких:

4.2.1. Пряме заснування обох будівельних тіл у шарі пластичної жирної глини vartoosa з низькою пористістю, з усадко - набухаючими властивостями, розташована на глибинах 4,30… 5,60 м над рівнем землі, без попереднього вдосконалення. У цьому випадку необхідні такі заходи:

• Композицію будівельної інфраструктури складатимуть із мереж залізобетонних фундаментних балок для корпусу з напівпідвалу та залізобетонної стяжки для корпусу з D + P + 8 ... 9E.

• Розміри плану фундаментів будуть обрані таким чином, щоб ефективні тиски на основу фундаменту відповідали значенням пластичного та критичного тисків, представленим у пункті 3.2 цього дослідження, залежно від конкретного складу інфраструктури.

• Розріз будівель та фундаментів на ділянках, що не перевищують 30 м, через відстійники.

4.2.2. Передача вантажів на землю шляхом виготовлення подушки із гранульованого матеріалу товщиною не менше 1,0 м під обома конструкціями.

• Ефективна товщина вдосконаленої земляної подушки визначатиметься за умови, що ефективний тиск в основі подушки буде нижчим за значення пластичного тиску, розраховане відповідно до положень, згаданих у пункті 3.3.2 STAS 3300/2-85, тобто pplz> sz + sgz.

• Розпалювання подушки буде здійснюватися зовні обох будинків шириною, рівною товщині подушки.

4.2.3. Різні основи для двох тіл:

Фундамент високого тіла на баластній подушці та фундамент корпусу з напівпідвалу в шарі жирної глини, розташованому на глибині 3,00… 4,30 м від рівня землі.

У цьому випадку необхідні такі заходи:

• Для високого корпусу будуть дотримані технічні умови з пункту 4.2.2, згадані вище.

• Для корпусу напівпідвалу будуть дотримані положення пункту 4.2.1, за винятком пункту 4.2.1.2, де будуть використовуватися значення тисків, представлені в пункті 3.1 цього дослідження.

• В області суглобів між двома органами рекомендується такий склад:

Осі колон на двох корпусах в зоні з'єднання будуть розміщені на достатній відстані між ними, щоб створити можливість центральної передачі навантажень від надбудови до фундаментних з'єднань та з урахуванням різних умов фундаменту для двох тіл.

Балки конструкції, перпендикулярні до площини поділу, будуть виконані з кронштейнами відповідного розміру для прийняття вертикальних навантажень від ділянок між осями двох будівельних тіл.

4.3. До набрання чинності Єврокодами необхідно виконати геотехнічний проект шляхом розрахунку за граничних станів, встановлених пунктом 6.2 SR EN 1887-1; 2004 рік

5. ВИСНОВКИ

Визначення кількості та типу пошукових робіт та розслідувань для проектування споруди є складним питанням, пов'язаним із співвідношенням між вартістю пошукових робіт та розслідувань та вартістю цього будівництва. Само собою зрозуміло, що більша кількість обстежень забезпечує більш ретельне знання земель фундаменту, що дозволяє більш економно проектувати фундаменти. У цьому випадку, використовуючи два методи, буріння та лабораторні випробування з високою частотою та виконуючи два динамічних проникнення, інформацію, необхідну для безпечного та економічного проектування, отримували за розумною ціною. Відповідно до чинного технічного законодавства для планування польових розвідок (тип, кількість, глибина дослідження) можуть бути використані положення таблиці 2.1 SR EN 1997-2; 2007 рік.

БІБЛІОГРАФІЯ

1. Паунеску М., Поп В., Силіон Т., Геотехніка та фундаменти. Дидактично-педагогічне видавництво, Бухарест, 1982;

2. Stanciu A., Lungu L., Foundations, т. 1. Технічне видавництво, Бухарест, 2006;

3. STAS 3300/2-85: Земля фундаменту. Розрахунок фундаментальної землі у разі прямого фундаменту;

4. NP112-04: Норма для проектування безпосередніх фундаментних конструкцій;

5. SR EN 1997-1: 2006: Стандартний римський. Єврокод 7: Геотехнічне проектування. Частина I: Загальні правила проектування;

6. SR EN 1997-1/NB: 2007: Standard Roman. Єврокод 7: Геотехнічне проектування. Частина I: Загальні правила проектування. Національний додаток.

автори:інж. Роксана Кіріак, технічний експерт Петру Кіріак - SC ARHICON PROIECT SRLінж. Петрісор Міхай - SC GEOTER SRL