Нова система армування; Стискальні ланки з високоміцної арматурної сталі SAS 670800 - Завантажити PDF безкоштовно

Теми спеціалістів Горст Фалькнер Домінік Геррітцен Дітер Юнгвірт Лутц Спаровіц DOI: 10.1002/кращий.200800614 Нова система підсилення; Компресійні елементи з високоміцною арматурною сталлю SAS 670/800 Частина I: Розробка, випробування, розмірність та конструкція Звичайна залізобетонна конструкція розширена новим інноваційним залізобетонним компресійним елементом. Використовується різьбова сталь SAS 670/800 діаметром до 75 мм, розроблена Annahütte, з гніздовими з'єднаннями та торцевими анкерами. Ці стискаючі ланки можуть бути виготовлені економічно у високій якості із вмістом арматури до 20% та малими розмірами. Беручи до уваги повзучість і усадку бетону та/або використання армованих волокнами ковких бетонів, ці високоміцні арматурні сталі SAS 670/800, межа роздавлення яких перевищує межу стиснення ε c2, можуть бути повністю використані. Згідно з чинним стандартом, це включає використання арматурної сталі BSt 500

нова

2 і обмежте діаметр прутка до 40 мм, а ступінь армування до 9% в області стику. У США, з іншого боку, код ACI 318-05 дозволяє стиснути 3 при розриві. Annahütte продовжила розробку закручуваної різьбової сталі BSt-500 аж до SAS 670/800, S 670 коротше, від 18 до 75 мм, і вже багато років успішно використовується в геотехнічному машинобудуванні в якості палі, цвяха або якоря. За підтримки авторів мало сенс прийняти систему із з'єднаннями та торцевими анкерами в технології армування і таким чином розширити її межі (рис. 1). Застосування повзучості та усадки або перерозподіл армованого волокном бетону дозволяють використовувати високоміцну арматурну сталь S 670 до межі стиснення 670 Н/мм 2. Рис. 1. Розширення рівня техніки Рис. 1. Розширення рівня техніки 304 2008 Ernst & Sohn Verlag for Architecture and Technical Sciences GmbH & Co. KG, Берлін

Таблиця 2. Механічні властивості S 670 (відсутність плутанини з іншими різьбовими стержнями через правобічну різьбу та різний нахил ребра) Рис. 3. і перерозподіл усадки від оболонки до стану руйнування (C45/55, μ

13%, ϕ = 1,5, ε s = 0,3) коефіцієнт контакту бетону та сталі Рис. 3. Перерозподіл повзучості та усадки від конструкції до стану руйнування (C45/55, μ

3. Армовані волокном бетони не демонструють помітно вищого стиску на руйнування, ніж звичайний бетон. Однак вони більш пластичні. Поводження у випадку пожежі можна знайти в EN 1992-1-2 або DIN 4102. 4.2 Сталь поводиться як дволінійна у відповідній зоні при 670/205000 = 0,00327 = 3,27 межа границі текучості/стиснення Рис. 7. Деформація напруги/лінія стиснення S 670 Рис. 7. Деформація напруги/стиснення -діаграма натягу S 670 досягнута. Робочу лінію під тиском можна порівняти з робочою лінією під натягом (рис. 7). Поведінка вогню відповідає поведінці сталі Tempcore, її також можна знайти в EN 1992-1-2 або DIN 4102. Більш точні значення див. У [8]. 4.3 Центрально навантажений залізобетонний компресійний елемент При короткочасному навантаженні в сталі σ S виникає n 0-кратне напруження бетону σ C (перерізи залишаються рівними за Бернуллі). n 0 = E s/E c (1) Бетонні та сталеві напруги можна визначити, використовуючи ідеальну площу A i = A c + n 0 A s (2). 307

13%, C55) від стану використання до стану поломки при швидкому навантаженні (пунктирна лінія) і повільнішому при фазі повзучості (суцільна лінія), див. Також Розділ 5, Експерименти. Це чітко демонструє різницю деформацій ε 1 + ε 2 + ε 3, які можна використовувати для збільшення розривної деформації в сталі: Δε s = ε 1 + ε 2 + ε 3 (8) ε 1 = деформація повзучості та усадки ε 2 = Стійкість бетону після повзучості та спаду усадки/зітхання рельєфу ε 3 = різниця в деформації внаслідок різних швидкостей навантаження (як правило, пізніше нехтуватимуть) Подібні взаємозв'язки трапляються в тестах на релаксацію (Розділ 5.2). Згадану поведінку бетону після поломки добре видно на малюнку 9. Його ефект залежить від ступеня армування і проявляється при малому 308